摘要：阜康冶煉廠及出車間中壓空氣的供風t是加壓浸出極其孟要的工藝條件。本文從理論上論述了供風目的,介紹了江蘇三暢儀表有限公司生產的金屬管浮子流量計的選型方法,為滿足工藝要求對加壓蓋各宜空氣流量計進行正確的選型和計算，取褥了較好的工藝效果。

        阜康冶煉廠硫酸選擇性兩段逆流浸出工藝包括一段常壓浸出和一段加壓浸出。金屬化高冰鎳主要由鎳、銅、鉆、鐵的合金相、硫化物相和極少量的氧化相所組成，在常壓浸出和加壓浸出時，上述各相及反應新相同浸出劑和氧發生一系列的氣、液、固三相化學反應。經兩段浸出后，高冰鎳中的鎳90%以上被浸出，而銅、鐵、硫及貴金屬被抑制在浸出終渣(銅渣)中。在兩段浸出中，高冰鎳中60%左右的鎳被加壓浸出。加壓釜的空氣量是極其重的工藝條件，加壓釜由4個隔室組成，如何控制各室的空氣量，正確選擇計量儀表，以保證加壓浸出的工藝效果是本文論述的間題。
        加壓浸出系常壓浸出渣的弱氧化性熱壓硫酸浸出，加壓釜供風的目的是確保下述反應所需的適量氧。
1。常壓浸出渣中殘留的以合金相存在的金屬銅(包括氧化亞銅與硫酸反應生成的新金屬銅相)的氧化浸出
       
2、常壓浸出渣中部分硫化亞銅的氧化
   
3。常壓浸出渣中針鐵礦被硫酸溶出生成的二價硫酸鹽的氧化
              CuSO4,Fe2(SO4)3的生成和常壓浸出渣中NiS, Ni3S2分別發生交互和歧化反應而使大量的鎳以NiSO。形態溶出。CuSO4 ,Fe2(SO4)3的量只要能滿足鎳的溶出就說明供氧量恰到好處，供氧過多對整個工藝過程不利。上述反應主要在加壓釜的1、2隔室中完成，3隔室次之，4隔室極少。供風量在各室的分配如表1所示。4室供給的少量壓縮空氣除工藝所需外還起著防止空氣分配器被礦漿堵塞的作用。按設計，高冰鎳處理量為1 t/h，加壓浸出總風量消耗為500 Nm3/h，選用H27/R/PTFE/ES/Air金屬管浮子流量計(浮子號27。 4、流量量程0^-500 Nm3/h),安裝在總風管上。這樣，雖可控制風量，但加壓釜每個隔室的供風量無流量計檢測，需靠人工調節閥門的開度來控制，所以常因四個隔室的供風量不當而使鎳的浸出率降低，或因供風過多，加壓浸出液含循環銅和鐵偏高影響常壓浸出。1993年投產前夕，冶煉廠曾訂購了流t計，但因沒有正確掌握選型方法，造成檢測流量嚴重偏大而無法使用。因此，正確地選擇空氣流且計十分重要。

      

        

          

          

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    3.金屬管浮子流量計訂貨及安裝注意事項
        (1)訂貨時必須填寫空氣流量計規格書，按規格書要求填寫被測介質名稱、性質、工作條件(工作壓力、溫度、流量范圍)，注明需要測量的流級是操作狀態下的流量(m3/h)或工況下的流量為標態(0°C,0.1013 MPa)流量(Nm'/h)等等.
        (2)為使流量檢測穩定，流量計入口直管段長度設計和安裝時為所選口徑的5倍以上.
        (3)流量計投入運行時，注意管道閥門的開度協調.

    4.使用效果和存在問題
        阜康冶煉廠加壓釜各室浮子流量計的選型工作是1995年3月在北京有色冶金設計研究總院配合下進行的，同年年6月訂貨，1996年年初安裝，其安裝示意圖見圖2

        1996年4月投入運行后，使用效果良好，對及時調整各室風量，保證工藝效果起到了積極的作用，現將1996年6^-10月連續5個月加壓浸出銅渣成分與1994年、1995年同期比較列于表3

        從表3可知，加壓釜各室空氣流量計投入運行后，加壓浸出銅渣含鎳比往年有了明顯降低，銅渣的品位有了明顯的提高.1996年銅渣中鎳的損失比1995年同期降低0.56%，按當年銅渣產童3256t(自然量)和電鎳直收率76.03%計算可多產電鎳13. 86 t，創效益約16萬元。
        鑒于加壓浸出在鎳的濕法冶煉中起步較晚，缺乏經驗，工藝參數把得不準，1995年加壓釜各室空氣流量計的選型仍按北京半工業試驗的參數選定.1996年技改后加壓釜處理能力由礦漿流量7^-8 m3/h提高到設計規模11^-12 m3 /h，但空氣流量計總表選型偏小.為縮短加壓浸出時間，加大礦漿處理A，必須加大1室的風量，這樣原來的空氣流量計不能滿足工藝要求，必須更換。
        從以上可以看出，如何正確地把握工藝參數是儀表選型中應注意的間題.
  

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